Snip ii 23 81 стоманени конструкции. като се вземат предвид условията на работа и предназначението на конструкциите

СТОМАНЕНИ КОНСТРУКЦИИ

SNiP II-23-81*

__________________

Въведено от ЦНИИСК им. Кучеренко Госстрой СССР

Вместо SNiP II-V.3-72; SNiP II-I.9-62; CH 376-67

Тези стандарти са разработени като развитие на GOST 27751-88 „Надеждност на строителни конструкции и основи. Основни положения за изчисления" и ST SEV 3972-83 "Надеждност на строителни конструкции и основи. Стоманени конструкции. Основни положения за изчисляване."

С влизането в сила на тези строителни норми и разпоредби стават невалидни:

SNiP II-V.3-72 „Стоманени конструкции. Стандарти за проектиране“;

промени в SNiP II-B.3-72 „Стоманени конструкции. Норми за проектиране”, одобрени с решения на Държавния комитет по строителство на СССР:

SNiP II-I.9-62 „Електропроводи с напрежение над 1 kV. Норми за проектиране“ (раздел „Проектиране на стоманени конструкции за опори на въздушни електропроводи“);

промени в SNiP II-I.9-62 „Електропроводи с напрежение над 1 kV. Норми за проектиране”, одобрени с постановление на Държавния комитет по строителството на СССР от 10 април 1975 г.;

„Инструкции за проектиране на метални конструкции на антенни конструкции на комуникационни съоръжения“ (SN 376-67).

СНиП II-23-81* е изменен с решения на Държавния комитет по строителството на СССР № 120 от 25 юли 1984 г., № 218 от 11 декември 1985 г., № 69 от 29 декември 1986 г., № 132 от 8 юли , 1988. , бр.121 от 12 Юли 1989г

Основен буквени обозначенияса дадени в приложението. 9*.

Раздели, параграфи, таблици, формули, приложения и надписи към чертежи, в които са направени промени, са маркирани в тези строителни норми със звездичка.

Редактори – инженери Е.М. Шлемин, IN.П. Поддубни(Госстрой на СССР), доктор на инженерните науки. наука проф. IN.А. Балдин, д-р техн. науки Ж.д. Велски(ЦНИИСК Госстрой СССР), инженер. д.М. Бухарин(„Енергосетпроект“ Министерство на енергетиката на СССР), инженер. Н.IN. Шевелев(SKB "Mosgidrostal" Министерство на енергетиката на СССР).

При използване нормативен документтрябва да се вземат предвид одобрените промени в строителните норми и правила и държавните стандарти, публикувани в списанието „Бюлетин на строителната техника“, „Сборник от промени в строителните норми и правила“ на Държавния комитет по строителството на СССР и информационния индекс „Държава на СССР Стандарти” на Държавния стандарт на СССР.

1. ОБЩИ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Тези стандарти трябва да се спазват при проектирането на стоманени строителни конструкции на сгради и конструкции за различни цели.

Стандартите не се прилагат за проектиране на стоманени конструкции за мостове, транспортни тунели и тръби под насипи.

При проектиране на стоманени конструкции, подлежащи на специални условия на работа (например конструкции доменни пещи, магистрални и технологични тръбопроводи, резервоари специално предназначение, конструкции на сгради, изложени на сеизмични, интензивни температурни въздействия или излагане на агресивни среди, конструкции на морски хидравлични конструкции), конструкции на уникални сгради и конструкции, както и специални видове конструкции (например предварително напрегнати, пространствени, окачени) допълнителни изисквания трябва да се спазват, отразявайки характеристиките на работата на тези структури, предвидени в съответните нормативни документи, одобрени или одобрени от Държавния комитет по строителството на СССР.

1.2. При проектирането на стоманени конструкции трябва да се спазват стандартите на SNiP за защита на строителните конструкции от корозия и стандартите за пожарна безопасност при проектирането на сгради и конструкции. Не се допуска увеличаване на дебелината на валцуваните продукти и стените на тръбите с цел защита на конструкциите от корозия и повишаване на огнеустойчивостта на конструкциите.

Всички конструкции трябва да са достъпни за наблюдение, почистване, боядисване и не трябва да задържат влага или да пречат на вентилацията. Затворените профили трябва да бъдат запечатани.

1,3*. При проектирането на стоманени конструкции трябва:

избира оптимални технико-икономически схеми на конструкции и напречни сечения на елементи;

използвайте икономични валцувани профили и ефективни стомани;

използват като правило унифицирани стандартни или типови проекти за сгради и конструкции;

използват прогресивни конструкции (пространствени системи от стандартни елементи; конструкции, съчетаващи носещи и ограждащи функции; предварително напрегнати, вантови, тънколистови и комбинирани конструкции от различни стомани);

осигуряват технологичността на производството и монтажа на конструкции;

използвайте проекти, които осигуряват най-малко трудоемкост на тяхното производство, транспортиране и инсталиране;

осигуряват, като правило, линейното производство на конструкции и техния конвейер или монтаж на голям блок;

осигуряват използването на прогресивни видове фабрични връзки (автоматично и полуавтоматично заваряване, фланцови връзки, с фрезовани краища, болтови връзки, включително високоякостни и др.);

осигуряват като правило монтажни връзки с болтове, включително високоякостни; заварени монтажни връзки са разрешени с подходяща обосновка;

отговарят на изискванията на държавните стандарти за конструкции от съответния тип.

1.4. При проектирането на сгради и конструкции е необходимо да се приемат конструктивни схеми, които осигуряват здравината, стабилността и пространствената неизменност на сградите и конструкциите като цяло, както и на отделните им елементи по време на транспортиране, монтаж и експлоатация.

1,5*. Стоманите и свързващите материали, ограниченията за използването на стомани S345T и S375T, както и допълнителните изисквания за доставената стомана, предвидени от държавните стандарти и стандартите на CMEA или техническите спецификации, трябва да бъдат посочени в работни (DM) и детайлни (DMC) чертежи на стоманени конструкции и в документацията за поръчка на материали.

В зависимост от характеристиките на конструкциите и техните компоненти е необходимо да се посочи класът на непрекъснатост в съответствие с GOST 27772-88 при поръчка на стомана.

1,6*. Стоманените конструкции и техните изчисления трябва да отговарят на изискванията на GOST 27751-88 "Надеждност на строителни конструкции и фундаменти. Основни разпоредби за изчисление" и ST SEV 3972-83 "Надеждност на строителни конструкции и фундаменти. Стоманени конструкции. Основни разпоредби за изчисление."

1.7. Проектните схеми и основните изчислителни допускания трябва да отразяват действителните работни условия на стоманените конструкции.

Като цяло стоманените конструкции трябва да се проектират като единни пространствени системи.

При разделянето на единни пространствени системи на отделни плоски структури трябва да се вземе предвид взаимодействието на елементите помежду си и с основата.

Изборът на проектни схеми, както и методи за изчисляване на стоманени конструкции, трябва да се извършва, като се вземе предвид ефективното използване на компютри.

1.8. Изчисленията на стоманените конструкции по правило трябва да се извършват, като се вземат предвид нееластични деформации на стоманата.

За статично неопределени конструкции, методът за изчисление, за който не е разработен, като се вземат предвид нееластични деформации на стоманата, проектните сили (моменти на огъване и усукване, надлъжни и напречни сили) трябва да се определят при допускането на еластични деформации на стоманата съгласно недеформирана схема.

С подходящо проучване за осъществимост изчислението може да се извърши с помощта на деформирана схема, която отчита влиянието на структурните движения под натоварване.

1.9. Елементите на стоманените конструкции трябва да имат минимални напречни сечения, които отговарят на изискванията на тези стандарти, като се вземе предвид гамата от валцувани продукти и тръби. В съставните сечения, установени чрез изчисление, ниското напрежение не трябва да надвишава 5%.

2. МАТЕРИАЛИ ЗА КОНСТРУКЦИИ И ВРЪЗКИ

2.1*. В зависимост от степента на отговорност на конструкциите на сгради и конструкции, както и от условията на тяхната експлоатация, всички конструкции са разделени на четири групи. Стоманите за стоманени конструкции на сгради и конструкции трябва да се вземат съгласно табл. 50*.

Стоманата за конструкции, издигнати в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3, но работещи в отопляеми помещения, трябва да се вземе като за климатичен район II 4 съгласно табл. 50*, с изключение на стомана C245 и C275 за конструкция от група 2.

За фланцови връзки и рамкови възли трябва да се използват валцувани продукти съгласно TU 14-1-4431-88.

2.2*. За заваряване на стоманени конструкции трябва да се използват: електроди за ръчно дъгово заваряване в съответствие с GOST 9467-75*; заваръчна тел съгласно GOST 2246-70*; потоци съгласно GOST 9087-81*; въглероден диоксид съгласно GOST 8050-85.

Използваните заваръчни материали и заваръчна технология трябва да гарантират, че якостта на опън на заваръчния метал не е по-ниска от стандартната стойност на якост на опън R unосновен метал, както и стойностите на твърдостта, якостта на удар и относителното удължение на метала на заварените съединения, установени от съответните нормативни документи.

2.3*. Отливките (поддържащи части и др.) За стоманени конструкции трябва да бъдат проектирани от въглеродна стомана марки 15L, 25L, 35L и 45L, отговарящи на изискванията за групи за отливане II или III съгласно GOST 977-75*, както и от сив чугун класове SCh15, SCh20, SCh25 и SCh30, отговарящи на изискванията на GOST 1412-85.

2,4*. За болтови съединения трябва да се използват стоманени болтове и гайки, които отговарят на изискванията на GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* и GOST 1759.5-87*, и шайби, които отговарят на изискванията на GOST 18123-82*.

Болтовете трябва да се определят според таблицата. 57* и ГОСТ 15589-70*, ГОСТ 15591-70*, ГОСТ 7796-70*, ГОСТ 7798-70*, а при ограничаване на деформациите на ставите - съгласно ГОСТ 7805-70*.

Гайките трябва да се използват в съответствие с GOST 5915-70*: за болтове с класове на якост 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки с клас на якост 4; за болтове с класове на якост 6.6 и 8.8 - гайки с класове на якост съответно 5 и 6, за болтове с клас на якост 10.9 - гайки с клас на якост 8.

Трябва да се използват следните шайби: кръгли шайби в съответствие с GOST 11371-78*, наклонени шайби в съответствие с GOST 10906-78* и нормални пружинни шайби в съответствие с GOST 6402-70*.

2,5*. Изборът на марки стомана за фундаментни болтове трябва да се извършва в съответствие с GOST 24379.0-80, а техният дизайн и размери трябва да се вземат в съответствие с GOST 24379.1-80*.

Болтове (U-образни) за закрепване на проводници на антенни комуникационни конструкции, както и U-образни и фундаментни болтове за опори на въздушни електропроводи и разпределителни устройства трябва да се използват от марки стомана: 09G2S-8 и 10G2S1-8 в съответствие с GOST 19281-73* с допълнително изискване за якост на удар при температура минус 60 ° C е не по-малко от 30 J / cm 2 (3 kgf × m / cm 2) в климатичен район I 1; 09G2S-6 и 10G2S1-6 съгласно GOST 19281-73* в климатични райони I 2, II 2 и II 3; VSt3sp2 по GOST 380-71* (от 1990 г. St3sp2-1 по GOST 535-88) във всички други климатични райони.

2,6*. Трябва да се използват гайки за фундамент и U-болтове:

за болтове от марки стомана VSt3sp2 и 20 - клас на якост 4 по GOST 1759.5-87*;

за болтове от стоманени марки 09G2S и 10G2S1 - клас на якост не по-нисък от 5 съгласно GOST 1759.5-87*. Разрешено е да се използват гайки, изработени от класове стомана, приети за болтове.

Гайки за основа и U-образни болтове с диаметър по-малък от 48 mm трябва да се използват в съответствие с GOST 5915-70*, за болтове с диаметър над 48 mm - в съответствие с GOST 10605-72*.

2,7*. Трябва да се използват високоякостни болтове в съответствие с GOST 22353-77*, GOST 22356-77* и TU 14-4-1345-85; гайки и шайби за тях - в съответствие с GOST 22354-77* и GOST 22355-77*.

2,8*. За носещи елементи на окачени покрития, обтегачи за въздушни линии и външни разпределителни уредби, мачти и кули, както и елементи за предварително напрягане в предварително напрегнати конструкции, трябва да се използва следното:

спираловидни въжета съгласно GOST 3062-80*; ГОСТ 3063-80*, ГОСТ 3064-80*;

двойни въжета съгласно GOST 3066-80*; ГОСТ 3067-74*; ГОСТ 3068-74*; ГОСТ 3081-80*; ГОСТ 7669-80*; ГОСТ 14954-80*;

затворени носещи въжета по ГОСТ 3090-73*; ГОСТ 18900-73* ГОСТ 18901-73*; ГОСТ 18902-73*; ГОСТ 7675-73*; ГОСТ 7676-73*;

снопове и нишки от паралелни проводници, образувани от въжена тел, която отговаря на изискванията на GOST 7372-79*.

2.9. Физическите характеристики на материалите, използвани за стоманени конструкции, трябва да се вземат в съответствие с Приложение. 3.

3. КОНСТРУКТИВНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА МАТЕРИАЛИТЕ И ВРЪЗКИТЕ

3.1*. Изчислено съпротивление на валцувани продукти, огънати профили и тръби за различни видовесъстоянията на напрежение трябва да се определят с помощта на формулите, дадени в табл. 1*.

Таблица 1*

Напрегнато състояние		Символ	Изчислено съпротивление на валцувани продукти и тръби
разтягане,	По граница на провлачване		Рай = Рин/жм
компресия и огъване	Според временна съпротива		R u = Бягай /жм
			R s = 0,58Рин/жм
Сгъване на крайна повърхност (ако е монтирано)			Rp = Бягай /жм
Локално смачкване в цилиндрични панти (цапфи) при плътен контакт			Rlp = 0,5Бягай /жм
Диаметрално компресиране на ролки (със свободен контакт в структури с ограничена подвижност)			Rcd = 0,025Бягай /жм
Опън по посока на дебелината на валцувания продукт (до 60 mm)			R th = 0,5Бягай /жм
Обозначението, прието в табл. 1*:
жм- коефициент на надеждност на материала, определен в съответствие с точка 3.2*.

3.2*. Стойностите на коефициентите на надеждност за валцувани материали, огънати профили и тръби трябва да се вземат съгласно таблицата. 2*.

Таблица 2*

Държавен стандарт или технически условия за отдаване под наем	Коефициент на надеждност по материал g m
GOST 27772-88 (с изключение на стомани S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (за кръг, квадрат, лента)
GOST 27772-88 (стомана S590, S590K); GOST 380-71** (за кръгове и квадрати с размери, които не са включени в TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [за кръгове и квадрати с граница на провлачване до 380 MPa (39 kgf/mm 2) и размери, които не са включени в TU 14-1-3023-80];
ГОСТ 10705-80; ГОСТ 10706-76

GOST 19281-73* [за кръг и квадрат с граница на провлачване над 380 MPa (39 kgf/mm 2) и размери, които не са включени в TU 14-1-3023-80]; ГОСТ 8731-87; ТУ 14-3-567-76

Изчислените съпротивления при опън, компресия и огъване на листови, широколентови универсални и фасонни валцувани продукти са дадени в табл. 51*, тръби - в табл. 51, а. Изчислените съпротивления на огънатите профили трябва да се приемат равни на изчислените съпротивления на валцуваните листове, от които са направени, като е възможно да се вземе предвид втвърдяването на валцуваната листова стомана в зоната на огъване. Проектните съпротивления на кръгли, квадратни и лентови продукти трябва да се определят съгласно табл. 1*, вземайки стойностиРин R unи

равна съответно на границата на провлачване и якостта на опън съгласно TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (от 1990 г. GOST 535-88) и GOST 19281-73*.

Изчислената устойчивост на валцувани продукти на смачкване на крайната повърхност, локално смачкване в цилиндрични панти и диаметрално компресиране на ролките са дадени в таблица. 52*.

3.3. Изчислените съпротивления на отливки от въглеродна стомана и сив чугун трябва да се вземат съгласно табл. 53 и 54.

3.4. Изчислените съпротивления на заварени съединения за различни видове съединения и състояния на напрежение трябва да се определят по формулите, дадени в табл. 3.

Таблица 3	Заварени съединения		Символ	Състояние на напрежението
Изчислено съпротивление на заварени съединения	Задник	По граница на провлачване		Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физически контрол на качеството на шевовете = Рай
	Задник	Според временна съпротива		Rwy = R u
	Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване	По граница на провлачване		Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физически контрол на качеството на шевовете = 0,85Рай
				Rws = R s
С ъглови шевове	Парче (условно) Rwz = 0,45R un
Забележки: 1. За шевове, направени чрез ръчно заваряване, стойностите R wunтрябва да се приемат равни на стойностите на якостта на опън на заваръчния метал, посочени в GOST 9467-75. 2. За шевове, направени чрез автоматично или полуавтоматично заваряване, стойността R wunтрябва да се вземат според таблицата. 4 от тези стандарти. 3. Стойности на коефициента на надеждност за заваръчния материал жwmтрябва да се приеме равно на: 1,25 - със стойности R wunне повече от 490 MPa (5000 kgf / cm2); 1.35 - със стойности R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) или повече.

Изчислените съпротивления на челни съединения на елементи, изработени от стомана с различни стандартни съпротивления, трябва да се приемат като за челни съединения, изработени от стомана с по-ниска стойност на стандартното съпротивление.

Изчислените съпротивления на заваръчния метал на заварени съединения с ъглови заварки са дадени в таблица. 56.

3.5. Изчислените съпротивления на едноболтови връзки трябва да се определят по формулите, дадени в табл. 5*.

Изчислените якости на срязване и опън на болтовете са дадени в табл. 58*, срутване на елементи, свързани с болтове - в табл. 59*.

3,6*. Проектна якост на опън на фундаментни болтове Rba

Rba = 0,5Р. (1)

Проектна якост на опън на U-болтове R bv, посочени в точка 2.5*, трябва да се определят по формулата

R bv = 0,45R un. (2)

Изчислената якост на опън на фундаментните болтове е дадена в табл. 60*.

3.7. Проектна якост на опън на болтове с висока якост Rbhтрябва да се определи по формулата

Rbh = 0,7Ркок, (3)

Къде Rbun- най-малката временна якост на опън на болта, взета съгласно таблицата. 61*.

3.8. Проектна якост на опън с висока якост стоманена тел Rdh, използвани под формата на снопове или нишки, трябва да се определят по формулата

Rdh = 0,63R un. (4)

3.9. Стойността на изчисленото съпротивление (сила) на опън на стоманено въже трябва да се приема равна на стойността на силата на скъсване на въжето като цяло, установена от държавните стандарти или технически спецификации за стоманени въжета, разделена на коефициента на надеждност g m = 1,6.

Информация за документа
Връзки към документи
Връзки от други документи

Име на документа	SNiP II-23-81*. Стандарти за проектиране. Стоманени конструкции
Начална дата	01.01.1982
Дата на приемане	14.08.1981
Дата на анулиране	01.01.2013
Статус	Неактивен
Нов документ	DBN V.2.6-163:2010 кремави раздели 15-19, DSTU B V.2.6-194:2013 относно раздели 15-19
За замяна	SNiP I-V.12-62, SNiP II-I.9-62, SN 247-63, SN 299-64, SN 316-65, SN 341-65, SN 347-66, SN 363-66, SN 376 -67
Тип документ	SNiP (Строителни норми и правила)
Код на документа	II-23-81*
Разработчик
Получаващ орган	Централен изследователски институт по строителни конструкции на името на. В. А. Кучеренко (ЦНИИСК на името на В. А. Кучеренко)

Този документ не съдържа препратки към други нормативни документи.

SNiP II-23-81II-23-81*

ГОССТРОЙ СССР

СТРОИТЕЛНИ ПРАВИЛА

SNiPII-23-81*

СТАНДАРТИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ

ЧАСТII

Стоманени конструкции

ГЛАВА 23

МОСКВА 1990г

Одобрено
Постановление на Държавния комитет по строителството на СССР
от 14 август 1981 г. № 144

РАЗРАБОТЕН ОТ ЦНИИСК им. Кучеренко с участието на TsNIIproektstalkonstruktsii на Държавния комитет по строителството на СССР, MISI на името на. В. В. Куйбишев от Министерството на висшето образование на СССР, Института "Енергосетпроект" и Конструкторското бюро "Мосгидростал" на Министерството на енергетиката на СССР.

С влизането в сила на тези строителни норми и разпоредби стават невалидни:

SNiP II-V.3-72 „Стоманени конструкции. Стандарти за проектиране“;

Основните буквени означения са дадени в *.

Редактори – инженери Е. М. Шлемин, IN. П. Поддубни

JavaScript в момента е деактивиран.Моля, активирайте го за по-добро изживяване на Jumi.

Пълна версиядокументът е достъпен безплатно за оторизирани потребители

SNiP II-23-81*
В замяна
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

СТОМАНЕНИ КОНСТРУКЦИИ

1. ОБЩИ ПОЛОЖЕНИЯ

При проектиране на стоманени конструкции при специални условия на работа (например конструкции на доменни пещи, главни и технологични тръбопроводи, резервоари със специално предназначение, конструкции на сгради, изложени на сеизмични, интензивни температурни въздействия или излагане на агресивни среди, конструкции на морски хидравлични конструкции), конструкции на уникални сгради и конструкции, както и специални видове конструкции (например предварително напрегнати, пространствени, висящи), трябва да се спазват допълнителни изисквания, които отразяват експлоатационните характеристики на тези конструкции, предвидени от съответните регулаторни документи, одобрени или съгласувани от Държавния комитет по строителството на СССР.

1,3*. При проектирането на стоманени конструкции трябва:

избира оптимални технико-икономически схеми на конструкции и напречни сечения на елементи;

използвайте икономични валцувани профили и ефективни стомани;

използват като правило унифицирани стандартни или типови проекти за сгради и конструкции;

осигуряват технологичността на производството и монтажа на конструкции;

осигуряват, като правило, линейното производство на конструкции и техния конвейер или монтаж на голям блок;

отговарят на изискванията на държавните стандарти за конструкции от съответния тип.

В зависимост от характеристиките на конструкциите и техните компоненти е необходимо да се посочи класът на непрекъснатост на стоманата при поръчка.

1,6*. Стоманените конструкции и техните изчисления трябва да отговарят на изискванията на "Надеждност на строителни конструкции и основи. Основни разпоредби за изчисление" и ST SEV 3972 – 83 "Надеждност на строителни конструкции и фундаменти. Стоманени конструкции. Основни положения за изчисления."

Като цяло стоманените конструкции трябва да се проектират като единни пространствени системи.

2. МАТЕРИАЛИ ЗА КОНСТРУКЦИИ И ВРЪЗКИ

За фланцови връзки и рамкови възли трябва да се използват валцувани продукти съгласно TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. За заваряване на стоманени конструкции трябва да се използват: електроди за ръчно дъгово заваряване в съответствие с GOST 9467-75*; заваръчна тел съгласно GOST 2246 – 70*; потоци съгласно GOST 9087 – 81*; въглероден диоксид съгласно GOST 8050 – 85.

2.3*. Отливките (поддържащи части и др.) За стоманени конструкции трябва да бъдат проектирани от въглеродна стомана класове 15L, 25L, 35L и 45L, отговарящи на изискванията за леярска група II или III съгласно GOST 977 – 75*, както и от сив чугун марки SCh15, SCh20, SCh25 и SCh30, отговарящи на изискванията на GOST 1412 – 85.

2,4*. За болтови съединения трябва да се използват стоманени болтове и гайки, които отговарят на изискванията *, GOST 1759.4 – 87* и ГОСТ 1759.5 – 87*, и шайби отговарящи на изискванията*.

Болтовете трябва да се определят съгласно таблица 57* и *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, а при ограничаване на деформациите на ставите - съгласно GOST 7805-70*.

Ядките трябва да се използват в съответствие с GOST 5915 – 70*: за болтове с класове на якост 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 – гайки с клас на якост 4; за болтове с класове на якост 6.6 и 8.8 – гайки с класове на якост 5 и 6, съответно, за болтове с клас на якост 10.9 – гайки с клас на якост 8.

Трябва да се използват шайби: кръгли съгласно GOST 11371 – 78*, наклонен по ГОСТ 10906 – 78* и нормална пружина по ГОСТ 6402 – 70*.

2,5*. Изборът на класове стомана за фундаментни болтове трябва да се извършва в съответствие с, а техният дизайн и размери трябва да се вземат съгласно *.

Болтове (U-образни) за закрепване на обтегачи на антенни комуникационни конструкции, както и U-образни и фундаментни болтове за опори на въздушни електропроводи и разпределителни устройства трябва да се използват от марки стомана: 09G2S-8 и 10G2S1-8 съгласно GOST 19281 – 73* с допълнително изискване за якост на удар при температура минус 60 ° C не по-малко от 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) в климатичен район I 1; 09G2S-6 и 10G2S1-6 съгласно GOST 19281 – 73* в климатични райони I 2, II 2 и II 3; VSt3sp2 съгласно GOST 380 – 71* (от 1990 г. St3sp2-1 съгласно GOST 535 – 88) във всички други климатични райони.

2,6*. Трябва да се използват гайки за фундамент и U-болтове:

за болтове от стоманени марки VSt3sp2 и 20 – клас на якост 4 по ГОСТ 1759.5 – 87*;

за болтове от стомана марки 09G2S и 10G2S1 – клас на якост не по-нисък от 5 по ГОСТ 1759.5 – 87*. Разрешено е да се използват гайки, изработени от класове стомана, приети за болтове.

Трябва да се използват гайки за основа и U-образни болтове с диаметър по-малък от 48 mm в съответствие с GOST 5915 – 70*, за болтове с диаметър над 48 mm – съгласно GOST 10605 – 72*.

2,7*. Трябва да се използват болтове с висока якост съгласно *, * и TU 14-4-1345 – 85; гайки и шайби за тях – съгласно GOST 22354 – 77* и *.

спираловидни въжета съгласно GOST 3062 – 80*; ГОСТ 3063 – 80*, ГОСТ 3064 – 80*;

двойни въжета съгласно GOST 3066 – 80*; ГОСТ 3067 – 74*; ГОСТ 3068 – 74*; ГОСТ 3081 – 80*; ГОСТ 7669 – 80*; ГОСТ 14954 – 80*;

затворени носещи въжета съгласно GOST 3090 – 73*; ГОСТ 18900 – 73* ГОСТ 18901 – 73*; ГОСТ 18902 – 73*; ГОСТ 7675 – 73*; ГОСТ 7676 – 73*;

снопове и нишки от паралелни жици, образувани от въжена тел, която отговаря на изискванията на GOST 7372 – 79*.

3. КОНСТРУКТИВНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА МАТЕРИАЛИТЕ И ВРЪЗКИТЕ

3.1*. Изчислените съпротивления на валцувани продукти, огънати профили и тръби за различни видове напрегнати състояния трябва да се определят по формулите, дадени в табл. 1*.

Таблица 1*

Напрегнато състояние		Символ	Изчислено съпротивление на валцувани продукти и тръби
разтягане,	По граница на провлачване	Рай	R y = R yn /g m
компресия и огъване	Според временна съпротива	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58Ryn/ g m
Сгъване на крайна повърхност (ако е монтирано)		Rp	R p = R un /g m
Локално смачкване в цилиндрични панти (цапфи) при плътен контакт		Rlp	Rlp= 0,5 Run/ g m
Диаметрално компресиране на ролки (със свободен контакт в структури с ограничена подвижност)		Rcd	Rcd= 0,025 бягане/ g m
Опън по посока на дебелината на валцувания продукт (до 60 mm)		R th	R th= 0,5 Run/ g m
Обозначението, прието в табл. 1*:
g m - коефициент на надеждност на материала, определен в съответствие с точка 3.2*.

Таблица 2*

Държавен стандарт или технически условия за отдаване под наем	Коефициент на надеждност по материал g m
(с изключение на стомани S590, S590K); ТУ 14-1-3023 – 80 (за кръг, квадрат, ивица)	1,025
(стомана S590, S590K); ГОСТ 380 – 71** (за кръг и квадрат с размери, които не са включени в TU 14-1-3023 – 80); ГОСТ 19281 – 73* [за кръг и квадрат с граница на провлачване до 380 MPa (39 kgf/mm 2) и размери, които не са включени в TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
ГОСТ 19281 – 73* [за кръг и квадрат с граница на провлачване над 380 MPa (39 kgf/mm 2) и размери, които не са включени в TU 14-1-3023 – 80]; ГОСТ 8731 – 87; ТУ 14-3-567 – 76	1,100

Изчислените съпротивления при опън, компресия и огъване на листови, широколентови универсални и фасонни валцувани продукти са дадени в табл. 51*, тръби – в табл. 51, а. Изчислените съпротивления на огънатите профили трябва да се приемат равни на изчислените съпротивления на валцуваните листове, от които са направени, като е възможно да се вземе предвид втвърдяването на валцуваната листова стомана в зоната на огъване.

Таблица 3

Заварени съединения	Състояние на напрежението		Символ	Изчислено съпротивление на заварени съединения
Задник	Компресия. Опън и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физ	По граница на провлачване	Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физически контрол на качеството на шевовете	Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физически контрол на качеството на шевовете=Рай
	контрол на качеството на шева	Според временна съпротива	Rwy	Rwy= R u
	Опън и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване	По граница на провлачване	Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физически контрол на качеството на шевовете	Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физически контрол на качеството на шевовете= 0,85 Ry
	Shift		Rws	Rws= R s
С ъглови шевове	Парче (условно)	За заваръчен метал	Rwf
		За метални граници за сливане	Rwz	Rwz= 0,45 Run
Забележки: 1. За шевове, направени чрез ръчно заваряване, стойностите R wunтрябва да се приемат равни на стойностите на якостта на опън на заваръчния метал, посочени в GOST 9467-75. 2. За шевове, направени чрез автоматично или полуавтоматично заваряване, стойността на R wun трябва да се вземе съгласно таблицата. 4 от тези стандарти. 3. Стойности на коефициента на надеждност за заваръчния материал g wm трябва да се приеме равно на: 1,25 – при стойности R wunне повече от 490 MPa (5000 kgf / cm2); 1.35 – при стойности R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) или повече.

3.5. Изчислените съпротивления на едноболтови връзки трябва да се определят по формулите, дадени в табл. 5*.

Изчислените якости на срязване и опън на болтовете са дадени в табл. 58*, срутване на елементи, свързани с болтове, - в табл. 59*.

3,6*. Проектна якост на опън на фундаментни болтове Rba

Rba = 0,5Р. (1)

Проектна якост на опън на U-болтове R bv, посочени в точка 2.5*, трябва да се определят по формулата

R bv = 0,45R un. (2)

Изчислената якост на опън на фундаментните болтове е дадена в табл. 60*.

3.7. Проектна якост на опън на болтове с висока якост Rbhтрябва да се определи по формулата

Rbh = 0,7Ркок, (3)

Къде Rbun – най-малката временна якост на опън на болта, взета по табл. 61*.

3.8. Проектна якост на опън на стоманена тел с висока якост Rdh, използвани под формата на снопове или нишки, трябва да се определят по формулата

Rdh = 0,63R un. (4)

Таблица 4*

Класове тел (съгласно GOST 2246 – 70*) за автоматично или полуавтоматично заваряване		Класове на прах	Стандартни стойности
потопен (ГОСТ 9087 – 81*)	V въглероден диоксид(съгласно GOST 8050 – 85) или в сместа му с аргон (съгласно GOST 10157 – 79*)	проводници (съгласно GOST 26271 – 84)	устойчивост на заваръчния метал R wun, MPa (kgf/cm 2)
Св-08, Св-08А	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Св-08Г2С	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Св-10НМА, Св-10Г2	Св-08Г2С*	–	590 (6000)
Св-09ХН2ГМЮ	Св-10ХГ2СМА Св-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* При заваряване с тел Св-08Г2С стойности R wunтрябва да се приема равно на 590 MPa (6000 kgf/cm 2) само за ъглови заварки с крак kf £ 8 mm в конструкции, изработени от стомана с граница на провлачване 440 MPa (4500 kgf/cm2) или повече.

Таблица 5*

		Проектни съпротивления на едноболтови съединения
Напрегнато състояние	Символ	срязване и напрежение на клас болтове			срутване на свързани стоманени елементи с граница на провлачване до 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0.38R кок	Rbs= 0.4R кок	Rbs= 0.4R кок	–
Разтягане	R bt	R bt s = 0.38R кок	R bt = 0.38R кок	R bt = 0.38R кок	–
	Rbp
а) болтове с клас на точност А		–	–	–
б) болтове клас B и C		–	–	–
Забележка. Разрешено е да се използват високоякостни болтове без регулируемо напрежение, изработени от стомана клас 40X "select", докато изчислената устойчивост RbsРин R btтрябва да се определи като за болтове от клас 10.9, а проектното съпротивление като за болтове от класове на точност B и C. Високоякостни болтове по TU 14-4-1345 – 85 може да се използва само при работа на напрежение.

4*. СЧЕТОВОДНО ОТЧИТАНЕ НА УСЛОВИЯ ЗА ЕКСПЛОАТАЦИЯ И ПРЕДНАЗНАЧЕНИЕ НА СТРОЙКИТЕ

При изчисляване на конструкциите и връзките трябва да се вземат предвид: коефициентите на безопасност по предназначение g n приети в съответствие с Правилата за отчитане на степента на отговорност на сградите и конструкциите при проектиране на конструкции;

фактор на надеждност ж u= 1,3 за структурни елементи, изчислени за якост, като се използват проектни съпротивления R u;

коефициенти на условия на труд g c и коефициенти на работно състояние на връзката ж б , взети според таблицата. 6* и 35*, раздели от тези стандарти за проектиране на сгради, конструкции и конструкции, както и прил. 4*.

Таблица 6*

Конструктивни елементи	Коефициенти на условия на труд g с
1. Плътни греди и компресирани елементи на подови ферми под зали на театри, клубове, кина, под трибуни, под помещения на магазини, книгохранилища и архиви и др. с тегло на подовете, равно или по-голямо от живия товар.	0,9
2. Колони на обществени сгради и подпори на водни кули	0,95
3. Компресирани основни елементи (с изключение на опорните) на композитна решетка с Т-образно сечение от ъглите на заварено покритие и таванни ферми (например греди и подобни ферми) с гъвкавост л ³ 60	0,8
4. Твърди греди при изчисляване на обща устойчивост при j b 1,0	0,95
5. Обтегачи, пръти, скоби, висулки от валцована стомана	0,9
6. Елементи на основните конструкции на покрития и тавани:
а) компресиран (с изключение на затворени тръбни секции) при изчисления за стабилност	0,95
б) опъната в заварени конструкции	0,95
в) опън, компресия, както и челни облицовки в болтови конструкции (с изключение на конструкции с високоякостни болтове), изработени от стомана с граница на провлачване до 440 MPa (4500 kgf / cm 2), носещи статично натоварване, в якостни изчисления	1,05
7. Твърди композитни греди, колони, както и челни плочи, изработени от стомана с граница на провлачване до 440 MPa (4500 kgf / cm2), носещи статично натоварване и направени с помощта на болтови връзки (с изключение на връзки с високоякостни болтове ), при изчисления на якост	1,1
8. Профили от валцовани и заварени елементи, както и облицовки от стомана с граница на провлачане до 440 MPa (4500 kgf / cm2) при съединения, направени с болтове (с изключение на съединения с високоякостни болтове), носещи статично натоварване , при изчисления на якост:
а) плътни греди и колони	1,1
б) основни конструкции и подове	1,05
9. Компресирани решетъчни елементи на пространствени решетъчни структури от единични ъгли с равен фланец (закрепени с по-голям фланец):
а) прикрепени директно към коланите с един рафт заварени шевовеили два или повече болта, поставени по ъгъла:
скоби съгласно фиг. 9*, а	0,9
разделители съгласно фиг. 9*, б, V	0,9
скоби съгласно фиг. 9*, в, Ж, d	0,8
б) закрепени директно към коланите с един рафт, един болт (с изключение на посочените в т. 9 от тази таблица), както и закрепени чрез клин, независимо от вида на връзката	0,75
в) със сложна напречна решетка с едноболтови връзки съгласно фиг. 9*, д	0,7
10. Компресирани елементи от единични ъгли, закрепени с един фланец (за неравни ъгли само с по-малък фланец), с изключение на структурните елементи, посочени в поз. 9 от тази таблица, скоби съгласно фиг. 9*, b, прикрепени директно към кордите със заварки или два или повече болта, поставени по протежение на ъгъла, и плоски ферми от единични ъгли	0,75
11. Основни плочи от стомана с граница на провлачване до 285 MPa (2900 kgf / cm2), носещи статично натоварване, дебелина, mm:
	1,2
б) над 40 до 60	1,15
в) над 60 до 80	1,1
Забележки: 1. Коефициенти на условия на работа g с 1 не трябва да се вземат предвид едновременно при изчисляването. 2. Коефициенти на условия на работа, дадени съответно в поз. 1 и 6, в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8,а; 3 и 6, в, трябва да се вземат предвид едновременно при изчисляването. 3. Коефициенти на работни условия, дадени в поз. 3; 4; 6, а, в; 7; 8; 9 и 10, както и в поз. 5 и 6, b (с изключение на челно заварени съединения), разглежданите елементи не трябва да се вземат предвид при изчисляване на връзките. 4. В случаите, които не са посочени в тези стандарти, формулите трябва да приемат g c = 1.

5. ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ЕЛЕМЕНТИ НА СТОМАНЕНИ КОНСТРУКЦИИ ЗА АКСИАЛНИ СИЛИ И ОГЪВАНИЯ

ЦЕНТРАЛНО УДЪЛЖЕНИЕ И ЦЕНТРАЛНО КОМПРЕСОВАНИ ЕЛЕМЕНТИ

5.1. Изчисляване на якостта на елементи, подложени на централно напрежение или натиск чрез сила Н, с изключение на посочените в точка 5.2, трябва да се извършват съгласно формулата

Изчисляването на якостта на секциите в местата на закрепване на елементи на опън от единични ъгли, прикрепени към един фланец с болтове, трябва да се извърши по формули (5) и (6). В този случай стойността g с във формула (6) трябва да се вземе съгласно прил. 4* от тези стандарти.

5.2. Изчисляване на якостта на опън на стоманени конструктивни елементи със съотношението R u/g u > Рай, чиято работа е възможна дори след като металът достигне границата на провлачване, трябва да се извършва по формулата

5.3. Изчисляване на устойчивостта на масивни стенни елементи, подложени на централен натиск чрез сила Н, трябва да се извърши по формулата

Ценности й

на 0 £2,5

; (8)

на 2.5 £4,5

при > 4,5

. (10)

Числени стойности й са дадени в табл. 72.

5,4*. Прътите, направени от единични ъгли, трябва да бъдат проектирани за централно компресиране в съответствие с изискванията, посочени в точка 5.3. При определяне на гъвкавостта на тези пръти, радиусът на въртене на ъгловото сечение ази ефективна дължина левследва да се вземат съгласно ал. 6.1 – 6.7.

При изчисляване на хордите и решетъчните елементи на пространствени конструкции от единични ъгли трябва да се спазват изискванията на точка 15.10* от тези стандарти.

5.5. Компресирани елементи с плътни стени на отворена U-образна секция с l x 3л г , Къде l x Рин л г – изчислена гъвкавост на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, респ х– хРин г -y (фиг. 1), се препоръчва укрепването им с летви или решетки, като трябва да се спазват изискванията на ал. 5.6 и 5.8*.

При липса на ленти или решетки, такива елементи, в допълнение към изчисленията по формула (7), трябва да бъдат проверени за стабилност по време на огъване-усукване в режим на изкълчване съгласно формулата

Къде j y – коефициент на изкълчване, изчислен съгласно изискванията на точка 5.3;

(12)

Къде ;

а = a x/ ч – относително разстояние между центъра на тежестта и центъра на огъване.

Дж w – секторен инерционен момент на сечението;

b iРин t i – съответно ширината и дебелината на правоъгълните елементи, изграждащи сечението.

За разреза, показан на фиг. 1, а, стойности Рин а трябва да се определи по формулите:

Къде b = b/ч.

5.6. За композитни компресирани пръти, чиито клонове са свързани с ленти или решетки, коеф. й спрямо свободната ос (перпендикулярна на равнината на ламелите или решетките) трябва да се определи с помощта на формули (8) – (10) със замяна в тях с еф. Смисъл ефтрябва да се определи в зависимост от стойностите лев дадени в табл. 7.

Таблица 7

Тип		Схема			Предоставена гъвкавост лев композитни напречни пръти
секции		секции			с летви при		с решетки
					J sл /( J b b) 5	J sл /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Обозначенията са приети в табл. 7:
b			– разстояние между осите на клоните;
л			– разстояние между центровете на дъските;
л			– най-голямата гъвкавост на цялата въдица;
l 1, l 2, l 3			– гъвкавост на отделните клони при огъването им в равнини, перпендикулярни на осите, съответно 1 – 1 , 2 – 2 и 3 – 3, в зони между заварени ленти (в светло) или между центровете на външните болтове;
А			– площ на напречното сечение на целия прът;
A d1и A d2			– площ на напречното сечение на скобите на решетката (с напречна решетка – две скоби), лежащи в равнини, перпендикулярни на осите, съответно 1 – 1 Рин 2 – 2;
A d			– площ на напречното сечение на решетката (с напречна решетка – две скоби), лежащи в равнината на едно лице (за триъгълен равностранен прът);
а 1 Рин а 2			– коефициенти, определени по формулата
Къде			– размери, определени от фиг. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– коефициенти, определени съответно по формули;

тук		J b1Рин J b3		– инерционни моменти на сеченията на клоните спрямо осите, респ 1 – 1 и 3 – 3 (за секции от типове 1 и 3);
		J b1Рин J b2		– същото, съответно два ъгъла спрямо осите 1 – 1 и 2 – 2 (за секция тип 2);
				– инерционен момент на сечението на един прът спрямо собствената му ос х– x (фиг. 3);
		Js1Рин J s2		– инерционни моменти на сечението на една от лентите, разположени в равнини, перпендикулярни на осите, респ. 1 – 1 и 2 – 2 (за секция тип 2).

При композитни пръти с решетки, в допълнение към изчисляването на устойчивостта на пръта като цяло, трябва да се провери стабилността на отделните клонове в зоните между възлите.

Гъвкавост на отделните клонове l 1 , l 2 Рин l 3 в зоната между ламелите не трябва да има повече от 40.

Ако в една от равнините има плътен лист вместо летви (фиг. 1, b, V) гъвкавостта на клона трябва да се изчислява по радиуса на въртене на полусечението спрямо неговата ос, перпендикулярна на равнината на ламелите.

В композитни пръти с решетки гъвкавостта на отделните клонове между възлите трябва да бъде не повече от 80 и не трябва да надвишава дадената гъвкавост лев пръчката като цяло. Позволено е да се приемат по-високи стойности на гъвкавостта на клона, но не повече от 120, при условие че изчисляването на такива пръти се извършва по деформирана схема.

5.7. Изчисляването на композитни елементи от ъгли, канали и др., свързани плътно или чрез дистанционери, трябва да се извършва като плътностенни, при условие че най-големите разстояния в зоните между заварени ленти (в светло) или между центровете на външната болтовете не надвишават:

за компресирани елементи 40 аз

за елементи на опън 80 аз

Тук радиусът на инерцията азъгъл или канал трябва да се вземат за Т- или I-сечения спрямо ос, успоредна на равнината на дистанционните елементи, и за напречни сечения – минимален.

В този случай трябва да се монтират поне два дистанционера по дължината на компресирания елемент.

5,8*. Изчисляването на свързващите елементи (дъски, решетки) на компресирани композитни пръти трябва да се извърши за условна напречна сила Qfic, взета за постоянна по цялата дължина на пръта и определена по формулата

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – д/Рай)Н/j, (23)*

Къде Н – надлъжна сила в композитния прът;

й – коефициент на надлъжно огъване, приет за композитен прът в равнината на свързващите елементи.

Условна сила на срязване Qficтрябва да се разпределят:

ако има само свързващи ивици (решетки), поравно между лентите (решетките), разположени в равнини, перпендикулярни на оста, спрямо която се проверява устойчивостта;

при наличие на плътен лист и свързващи ленти (решетки) – по средата между листа и летви (решетки), разположени в равнини, успоредни на листа;

при изчисляване на равностранни триъгълни композитни пръти, условната напречна сила, упражнена върху система от свързващи елементи, разположени в една и съща равнина, трябва да се приеме равна на 0,8 Qfic.

5.9. Изчисляването на свързващите ленти и тяхното закрепване (фиг. 3) трябва да се извърши като изчисление на елементи на безконтактни ферми на:

сила Е, режеща лента, по формула

Е = Q s l/b; (24)

момент М 1, огъвайки пръта в неговата равнина, съгласно формулата

М 1 = Q s l/2 (25)

Къде Q s – условна сила на срязване, приложена към пръта от едно лице.

5.10. Изчисляването на свързващите решетки трябва да се извършва като изчисляване на решетки на ферми. При изчисляване на напречните скоби на напречна решетка с подпори (фиг. 4) трябва да се вземе предвид допълнителната сила Над, възникващи във всяка скоба от компресията на коланите и определени по формулата

(26)

Къде Н – сила в един клон на пръта;

А – площ на напречното сечение на един клон;

A d – площ на напречното сечение на една скоба;

а – коефициент, определен по формулата

а = a l 2 /(а 3 =2b 3) (27)

Къде а, лРин b – размери, показани на фиг. 4.

5.11. Изчисляването на пръти, предназначени за намаляване на проектната дължина на компресирани елементи, трябва да се извърши за сила, равна на конвенционалната напречна сила в основния компресиран елемент, определена по формула (23) *.

ОГЪВАТЕЛНИ ЕЛЕМЕНТИ

5.12. Изчисляването на якостта на елементи (с изключение на греди с гъвкава стена, с перфорирана стена и кранови греди), огънати в една от основните равнини, трябва да се извършва по формулата

(28)

Стойност на напрежението на срязване t в участъци от огънати елементи трябва да отговарят на условието

(29)

Ако стената е отслабена от отвори за болтове, стойностите t във формула (29) трябва да се умножи по коефициента а , определена по формулата

а = а/(а – d), (30)

Къде а – стъпка на отвора;

b – диаметър на отвора.

5.13. За да се изчисли якостта на стената на гредата в местата, където натоварването се прилага върху горния пояс, както и в опорните участъци на гредата, които не са подсилени с усилващи елементи, трябва да се определи локалното напрежение s loc според формулата

(31)

Къде Е – изчислена стойност на натоварване (сила);

лев – условна дължина на разпределение на товара, определена в зависимост от условията на опора; за случая на опора съгласно фиг. 5.

лев = b + 2t f, (32)

Къде t f – дебелина на горния пояс на гредата, ако долната греда е заварена (фиг. 5, А), или разстоянието от външния ръб на фланеца до началото на вътрешното заобляне на стената, ако долната греда е навита (фиг. 5, b).

5.14*. За стени от греди, изчислени по формула (28), трябва да бъдат изпълнени следните условия:

Къде – нормални напрежения в средната равнина на стената, успоредна на оста на гредата;

s y – същите, перпендикулярни на оста на гредата, вкл s loc , определена по формула (31);

t xy – тангенциално напрежение, изчислено по формула (29), като се вземе предвид формула (30).

Напрежения s x Рин s y , приети във формула (33) със собствени знаци, както и t xy трябва да се определи в същата точка на лъча.

5.15. Изчисляване на стабилността на I-образни греди, които са огънати в равнината на стената и отговарят на изискванията на параграфи. 5.12 и 5.14*, трябва да се извърши по формулата

Къде W c – трябва да се определи за компресиран колан;

j b – коефициент, определен от прил. 7*.

При определяне на стойността j b за прогнозната дължина на гредата левтрябва да се вземе разстоянието между точките на закрепване на компресирания колан от напречни премествания (възли на надлъжни или напречни връзки, точки на закрепване на твърда настилка); при липса на връзки лев = л(Къде л – обхват на греда) проектната дължина на конзолата трябва да се приеме, както следва: лев = лпри липса на закрепване на компресирания колан в края на конзолата в хоризонталната равнина (тук л – дължина на конзолата); разстоянието между точките на закрепване на компресирания колан в хоризонталната равнина при закрепване на колана в края и по дължината на конзолата.

5.16*. Стабилността на гредите не е необходимо да се проверява:

а) при прехвърляне на натоварването през непрекъсната твърда настилка, непрекъснато поддържана от компресирания пояс на гредата и надеждно свързана с нея (стоманобетонни плочи от тежък, лек и клетъчен бетон, плоски и профилирани метални настилки, гофрирана стомана и др. );

б) спрямо изчислената дължина на гредата левдо ширината на компресирания колан b, които не надвишават стойностите, определени по формулите в табл. 8* за греди със симетрично I-сечение и с по-развита сгъстена корда, за която ширината на опънатата корда е най-малко 0,75 от ширината на компресираната корда.

Таблица 8*

Заредете местоположението на приложението	Най-големи стойности лев /b, за които не се изискват изчисления за стабилност на валцовани и заварени греди (в 1 £ ч/b 6 и 15 £ b/t £35)
Към горния колан	(35)
Към долния колан	(36)
Независимо от нивото на прилагане на натоварване при изчисляване на сечението на гредата между скоби или при чисто огъване	(37)
Обозначения, приети в таблица 8: bРин t – съответно ширината и дебелината на компресирания пояс; ч – разстояние (височина) между осите на платната на колана. Забележки: 1. За греди с хордови връзки на болтове с висока якост стойностите лев/b, получени от формулите в таблица 8 трябва да се умножат по коефициент 1,2. 2. За греди със съотн b/t /t= 15.

Закрепването на компресирания колан в хоризонталната равнина трябва да бъде проектирано за действителна или условна странична сила. В този случай трябва да се определи условната странична сила:

при фиксиране в отделни точки по формула (23)*, в която й трябва да се определят гъвкаво л = лев/аз(Тук аз – радиус на инерция на сечението на компресирания ремък в хоризонталната равнина), и Нтрябва да се изчисли по формулата

Н = (A f + 0,25A W)Рай; (37, а)

с непрекъснато закопчаване по формула

qfic = 3Qfic/л, (37, б)

Къде qfic – условна напречна сила на единица дължина на пояса на гредата;

Qfic – условна напречна сила, определена по формула (23)*, в която трябва да се вземе й = 1, а Н – определя се по формула (37,а).

5.17. Изчисляването на якостта на елементите, огънати в две основни равнини, трябва да се извърши по формулата

(38)

Къде хРин г – координати на разглежданата точка на сечението спрямо главните оси.

В гредите, изчислени по формула (38), стойностите на напрежението в мрежата на гредата трябва да се проверят с помощта на формули (29) и (33) в двете основни равнини на огъване.

Ако са изпълнени изискванията на клауза 5.16*, Ане се изисква проверка на стабилността на гредите, огънати в две равнини.

5.18*. Изчисляване на якостта на разделени греди от плътно сечение, изработени от стомана с граница на провлачване до 530 MPa (5400 kgf / cm2), носещи статично натоварване, предмет на параграфи. 5,19* – 5.21, 7.5 и 7.24 трябва да се извършват, като се вземе предвид развитието на пластичните деформации по формулите

при огъване в една от основните равнини при тангенциални напрежения t £0,9 R s(с изключение на секциите за поддръжка)

(39)

при огъване в две основни равнини при тангенциални напрежения t £0,5 R s(с изключение на секциите за поддръжка)

(40)

тук М, M xРин мое – абсолютни стойности на огъващи моменти;

c 1 – коефициент, определен по формули (42) и (43);

c xРин c y – коефициенти, приети по табл. 66.

Изчисляване в опорната част на гредите (с М = 0; M x= 0 и мое= 0) трябва да се извърши по формулата

При наличие на зона на чисто огъване във формули (39) и (40) вместо коефициентите c 1, c xРин с yтрябва да се вземе съответно:

от 1м = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); с ym = 0,5(1+c y).

С едновременно действие в секцията на момента Ми сила на срязване Qкоефициент от 1трябва да се определи по формулите:

при t £0,5 R s c 1 = c; (42)

на 0,5 R s t £0,9 R s c 1 = 1,05b c , (43)

Къде (44)

тук с – коефициент, приет по табл. 66;

tРин ч – дебелина на стената и съответно височина;

а – коефициент равен на а = 0,7 за I-образно сечение, огънато в равнината на стената; а = 0 – за други видове участъци;

от 1 – коефициентът се приема не по-малък от единица и не по-голям от коефициент с.

За да се оптимизират гредите при изчисляването им, като се вземат предвид изискванията на параграфи. 5.20, 7.5, 7.24 и 13.1 стойности на коефициента с, c xРин с yвъв формули (39) и (40) е разрешено да се вземат по-малко от стойностите, дадени в табл. 66, но не по-малко от 1,0.

Ако стената е отслабена от отвори за болтове, стойностите на напрежението на срязване t трябва да се умножи по коефициента, определен по формула (30).

РАЗРАБОТЕН ОТ ЦНИИСК им. Кучеренко с участието на TsNIIproektstalkonstruktsii на Държавния комитет по строителството на СССР, MISI на името на. В.В. Куйбишев Министерство на висшето образование на СССР, Институт "Енергосетпроект" и СКБ "Мосгидростал" Министерство на енергетиката на СССР.

С влизането в сила на тези строителни норми и разпоредби стават невалидни:

SNiP II-V.3-72 „Стоманени конструкции. Стандарти за проектиране“;
промени в SNiP II-B.3-72 „Стоманени конструкции. Норми за проектиране”, одобрени с решения на Държавния комитет по строителство на СССР:
бр.150 от 12 Септември 1975г.;
бр.94 от 24 Юни 1976г.;
бр.211 от 31 октомври 1978 г.;
бр.250 от 27 Декември 1978г.;
бр.2 от 25 януари 1980 г.;
бр.104 от 14 Юли 1980г.;
бр.130 от 31 Юли 1981г.;
SNiP II-I.9-62 „Електропроводи с напрежение над 1 kV. Норми за проектиране“ (раздел „Проектиране на стоманени конструкции за опори на въздушни електропроводи“);
промени в SNiP II-I.9-62 „Електропроводи с напрежение над 1 kV. Норми за проектиране”, одобрени с постановление на Държавния комитет по строителството на СССР от 10 април 1975 г.;
„Инструкции за проектиране на метални конструкции на антенни конструкции на комуникационни съоръжения“ (SN 376-67).

Основните буквени означения са дадени в приложението. 9*.

Редактори - инженери Ф.М. Шлемин, В.П. Поддубни (Госстрой на СССР), доктор на инженерните науки. наука проф. В.А. Балдин, д-р. техн. науки G.E. Велски (ЦНИИСК Госстрой СССР), инженер. Е.М. Бухарин („Енергосетпроект” Министерство на енергетиката на СССР), инженер. Н.В. Шевелев (SKB Mosgidrostal, Министерство на енергетиката на СССР).

Когато използвате регулаторен документ, трябва да вземете предвид одобрените промени в строителните норми и правила и държавните стандарти, публикувани в списанието „Бюлетин за строителна техника“, „Сборник от промени в строителните норми и правила“ на Държавния комитет по строителството на СССР и информационен индекс „Държавни стандарти на СССР“ на Държавния стандарт на СССР.

1. Общи положения
2. Материали за конструкции и връзки
3. Конструктивни характеристики на материалите и връзките
4*. Като се вземат предвид условията на работа и предназначението на конструкциите
5. Изчисляване на елементи от стоманени конструкции за осови усилия и огъване
6. Проектни дължини и максимална гъвкавост на елементите от стоманена конструкция
7. Проверка на устойчивостта на стени и поясни листове на огъващи се и компресирани елементи
8. Изчисляване на листови конструкции
9. Изчисляване на елементи от стоманени конструкции за издръжливост
10. Изчисляване на якостта на елементи от стоманена конструкция, като се вземе предвид крехкото счупване
11. Изчисляване на връзки на стоманени конструкции
12. Общи изисквания за проектиране на стоманени конструкции
13. Допълнителни изисквания към проектирането на промишлени сгради и съоръжения
14. Допълнителни изисквания към проектирането на жилищни и обществени сгради и постройки
15*. Допълнителни изисквания към проектирането на опори за въздушни електропроводи, конструкции на отворени разпределителни уредби и транспортни контактни линии

Следваща

БЛАГОДАРЯ много за много полезната информация в статията. Всичко е представено много ясно. Усеща се, че е свършена много работа, за да се анализира работата на магазина eBay
- коренчерупка
  
  Благодаря на вас и други редовни читатели на моя блог. Без вас нямаше да съм достатъчно мотивиран да отделям много време за поддръжката на този сайт. Мозъкът ми е устроен по следния начин: обичам да копая дълбоко, да систематизирам разпръснати данни, да опитвам неща, които никой преди не е правил или гледал от този ъгъл. Жалко, че нашите сънародници нямат време да пазаруват в eBay поради кризата в Русия. Те купуват от Aliexpress от Китай, тъй като там стоките са много по-евтини (често за сметка на качеството). Но онлайн търговете eBay, Amazon, ETSY лесно ще дадат преднина на китайците в гамата от маркови артикули, ретро артикули, ръчно изработени артикули и различни етнически стоки.
  - Следваща
    
    Ценното във вашите статии е вашето лично отношение и анализ на темата. Не се отказвайте от този блог, идвам тук често. Трябва да има много такива. Пишете ми Наскоро получих имейл с предложение, че ще ме научат как да търгувам в Amazon и eBay.
коренчерупка

И се сетих за вашите подробни статии за тези сделки. площ
Прочетох отново всичко и стигнах до заключението, че курсовете са измама. Все още не съм купил нищо от eBay. Не съм от Русия, а от Казахстан (Алмати). Но все още не се нуждаем от допълнителни разходи.